循环流化床锅炉运行中的几个主要问题分析(2)

在原煤特性为：全水分4.9%，粒度R10=30.2%；R8=10.96%；R5=10%；R3=14.2%；R1=13.2%下，乙侧一级碎煤机最大连续岀力小于140t/h，碎煤粒度为R10＜10%；甲侧二级碎煤机最大连续岀力小于150t/h，碎煤粒度为R10＜10%。

试验表明：（1）由于设备自身的缺陷，仍有小部分碎煤粒度＞10mm，甲侧二级碎煤机由于转子磨损快以及转子布置方式的不当，导致这一现象尤其突岀，极少数碎煤粒度尺寸达到30mm。（2）当原煤水分稍高一点（7%～8%）时，由于碎煤机岀口易堵煤而导致其岀力大大小于铭牌岀力。（3）当原煤水分较低且原煤中粉煤较少时，碎煤机的岀力可达140～150t/h的岀力。

由于入炉煤粒度得不到保证，导致大渣含碳量较高，从而影响了锅炉的热效率。表3-4在汽机额负荷下的炉渣含碳率： 1 2 3 4 工 况 3.66% 4.47% 6.53% 4.84% 炉渣含碳率 3.3冷渣器 在机组投运初期的锅炉性能试验中，对冷渣器岀口的渣温进行了测量，左、右侧渣温分别为292/225℃，高于设备保证冷渣温度（＜200℃）。原因如下：（1）冷却水进口温度偏高。冷却水通过一个玻璃钢冷却塔循环利用，冷却效果欠佳，尤其在环境温度高的夏天，冷却水的进口温度接近40℃。（2）相对冷渣器的容量，渣量偏大。入炉煤收到基灰量在49～54%。

输渣系统的尾部是皮带输送、卸渣，由于渣温超过了皮带的耐温极限，导致输渣系统不能长时间连续投运。后来，为了降低冷渣器出口温度，在该处加了喷水装置，结果造成锅炉本体周围灰尘飞扬，环境恶劣。到了后期，输渣系统不能投运，只好采用人工高温出渣。

4.给锅炉经济、稳定运行造成的影响

三年多的运行状况显示，碎煤机、给煤机、冷渣器等锅炉辅机存在的缺陷，对锅炉经济、稳定、安全运行造成了如下影响：

4.1由于碎煤机出力达不到设计要求，延长了辅机运行时间，增加了辅机电耗；由于碎煤粒度达不到设计要求，导致炉渣含碳率高，增加了机械不完全燃烧损失，降低了锅炉的热效率。

4.2由于冷渣器出口渣温过高，导致输渣系统不能正常投运，改用人工出红渣，工作环境恶劣，存在安全隐患。

4.3由于原给煤机不是密封耐压的，经过长时间运行后，也存在安全隐患。如果发生烟气反窜，就会造成强迫停炉。

5.建议

基于暴露的问题，建议如下：

5.1将碎煤机的转子或锤子更换成耐磨材料。

5.2在碎煤机前装一个带筛的旁路，让原煤中的粉煤不经过碎煤机，从而增大碎煤机的出力。

5.3如由于经济原因不更换给煤机，则应加强给煤机的检查与维护，防止密封性能变差或丧失，导致烟气反窜。

5.4对冷渣器本体、冷却水系统及冷却水量进行全面检查、诊断，降低排渣温度，使输渣系统能正常投运。

对循环流化床锅炉运行实践的浅见

宜宾发电公司一期技改工程安装一台国产循环流化床锅炉（型号：DG410/9.8-8，东方锅炉厂生产）。2004年1月15日经过72+24小时试运正式投入试生产，从1月15日至2月29日共计运行时间26天，最长运行天数为11天。在运行中造成机组停运的问题较多，主要从下面两个方面加以解决。

1.冷渣器运行中暴露问题及相应对策

我厂装有冷渣器四台，每台设计容量为50%，分别布置于锅炉两侧墙，流渣口标高与布风板标高一致。冷渣器共有四个仓室，布风板采用定向风帽，运行中推动底渣从选择室向排渣口运动，直至将大渣排出。在选择室和冷却室均设有回灰管以保证细灰和空气回到炉内，从炉内到冷渣器的排渣管为双补偿风吹式排渣管。我厂四次停运中有两次为冷渣器堵塞造成。

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在运行中出现的主要问题及采取的措施为： 1.1排渣管堵塞的主要原因：

1.1.1排渣管双补偿器在热态时承受垂直和水平方向力，若设计、安装角度存在偏差，将严重影响排渣管长期运行。

1.1.2排渣管内部耐磨浇铸料厚达200mm且存在与膨胀节接口问题，实际运行中存在排渣管内部凹凸不平影响排渣。

1.1.3排渣管口没有考虑防止大焦块进入排渣管的措施。

1.1.4炉内浇筑料应当一次成型且选用既耐磨又具有较强结合强度材料防止脱落，安装顺序应先将定向风管等安装完毕（须严格风管角度）后再浇筑耐磨料。

1.1.5炉内结焦问题较复杂，通过加强燃烧调整可以有效地防止炉内结焦。 1.2选择室结焦：

主要有三个因素；一是在床压较高情况下，排渣量突然加大很多床料进入选择室，流化态破坏；二是风帽堵塞较多，形不成流化；三是当床压较高时从选择室回灰管大量涌入未燃烬燃料和床料，通常冷渣器结焦前均能从CRT上看到炉内向冷渣器“喷火”现象。按设计，在选择室正常流化时，选择室分离出的细灰将通畅地进入炉内密相区，但当床压高于一定值且选择室流化不好（排渣量过大、渣粒径过大等）时，这一正常状态将破坏而出现逆运行。这样，当未燃烬燃料、床料进入选择室就将和冷渣器内床料结合形成焦块，严重时将选择室中部堵死。

对这一问题的对策是：确保流化；维持床压不超过一定值（8-10KPa）；在选择室回灰管加装一定回送风，防止炉内向冷渣器“喷火”。

1.3排渣进口结焦：

原设计有打焦孔（Ф25mm），打焦困难，后改为Ф89mm，在运行中一方面应经常打焦（当进口温度下降时），另一方面应经常向炉内通入一定量反吹风以保持进渣口通畅。

1.4冷渣器配风调整：

根据其他厂运行经验，一般均采用从选择室到排渣室风量由低到高，主要原则是“后通前畅”。在运行中我厂也基本采用这一原则，但应进行冷渣器最低流化试验，得出相应最低流化风量，保证冷渣器各室均处于流化状态并控制入炉风量，保证排渣室有一定渣位。

冷渣器运行中最重要的原则是确保物料平衡。这是每一个运行人员必须树立的观点，即排渣量由入炉煤量决定。若不能保持平衡，就会造成床料堆积或下降引起床压波动，导致循环流化床锅炉运行不正常，出现如冷渣器、J阀、风机运行状况恶化或偏离正常值，也可能出现床温难以控制，甚至超温结焦等严重问题。因此，运行中维持床压稳定就是运行人员的一个重要且经常性的关键工作。

2. J阀运行不稳的原因分析及应对措施

由于循环流化床锅炉设计未考虑循环灰排灰，运行中循环灰的排出主要靠灰粒在循环中摩擦、碰撞变小后从烟道排出（有极少部分通过冷渣器排出，可略）。同时我厂实际煤种比校核煤种差，运行中循环灰量大且较难磨细，进一步加大循环灰量；又因对冷渣器用风对炉内平衡、燃烧影响认识不足，加剧了循环流化床锅炉灰循环回路压力平衡的破坏。这些因素综合作用造成J阀回料自平衡始终无法建立，进而使床压无法控制，形成恶化循环，使得锅炉长期稳定运行难以实现。

对此采取的措施是：降低冷渣器用风，适当提高二次风量比例，降低燃烧区风速，保证炉内燃烧颗粒分级以保证相应粒径颗粒沉降燃烧、碰撞、摩擦时间，从而降低循环倍率；在当前无办法根本解决煤质问题的情况下，控制煤粒粒径分级，适当加大筛下物比例，以减少循环灰（可能导致飞灰热损失加大）；另外运行中在维持床压稳定时适当从J阀排灰（事故放灰口）。上述措施可根据具体情况单独或综合采用。

循环流化床锅炉布风板漏渣原因分析及措施

保定华源热电有限公司#8、#9锅炉是两台DG450/9.81-1型循环流化床锅炉，一次风由一次风机产生，通过点火风道进入燃烧室底部的水冷风室。风室底部是后墙管拉稀形成，是水冷壁加扁钢组成的膜式壁结构，加上两侧水冷壁就构成了水冷风室。水 …… 此处隐藏：1815字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……