模板施工方案（修） - 图文(10)

***********************项目 模板工程施工方案 2.77kNA 2.77kN 2.77kN 2.77kN 2.77kN 2.77kN 2.77kNB 600 600 600

托梁变形计算受力图

0.007

0.138

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.409kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.375kN 经过计算得到最大变形 V= 0.138mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm；

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(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.409×106/1.05/10160.0=38.34N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.138mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

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***********************项目 模板工程施工方案 其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=8.375kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.153×3.600=0.661kN N = 8.375+0.661=9.036kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 由长细比，为1900/16=119；

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到σ=9036/(0.458×506)=38.990N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

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***********************项目 模板工程施工方案 lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.225×1.200×1.900/16=0.224kN.m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.225×1.200×1.900×1.900/8-0.224×1.900/4=0.064kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.375+1.2×0.551+0.9×1.4×0.064/0.600=9.170kN 经计算得到σ=9170/(0.458×506)+64000/5260=50.514N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

风荷载作用下的内力计算

架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.225×0.600×1.500=0.203kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/1.200×0.203=0.253kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.500×1.500+1.200×1.200)1/2/1.200×0.203=0.324kN 支撑架的步数 n=2

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.324+(2.000-1)×0.324=0.648kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为2.000×0.253=0.506kN 架体自重为0.551kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!

节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!

附4： 柱模板支撑计算书

一、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓2道，

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***********************项目 模板工程施工方案 柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

700162162162162162162 700162162233

233

柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

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***********************项目 模板工程施工方案 β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m2。

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

9.88kN/mA 163 163 162B

面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.300+1.40×2.700×0.300=9.882kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm3； 截面惯性矩 I = 14.58cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

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