中桥连续箱梁碗扣支架施工方案 - 图文(9)

石家庄市南绕城高速公路第十合同段 井陉互通中桥连续梁施工方案

故，挠度满足要求 ⑵ 翼缘板处底模板计算 q= q0l=24.3×0.3=7.29kN/m

q?l27.29?0.32??0.082KN?m 则：Mmax=88模板需要的截面模量：W=

M0.0822 ?5m??1.52?10[?W]?0.90.9?6.0?103模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6?W6?1.52?10?5 h=??0.010m?10mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 ② 模板刚度验算

ql47.29?0.34?＝3.3?10－4m＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m fmax=6?7128EI128?5?10?2.8125?10故，挠度满足要求 4.2.6侧模验算

根据前面计算，分别按10×10cm方木以30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：

① 模板厚度计算

q=q0l=47.8×0.3=14.34kN/m

q?l214.34?0.32??0.161KN?m 则：Mmax=88模板需要的截面模量：W=

M0.1612 ?5m??2.98?10[?W]?0.90.9?6.0?103模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6?W6?2.98?10?5 h=??0.0134m?13mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 ② 模板刚度验算

ql414.34?0.34?＝6.45?10－4m＜0.9×0.3/400m=7.5×10-3m fmax=6?7128EI128?5?10?2.8125?10 41

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4.2.7立杆底座和地基承载力计算

⑴ 立杆承受荷载计算

在横隔梁处立杆的间距为60×60cm，每根立杆上荷载为： N＝a×b×q＝ a×b×63.3= 0.6×0.6×63.3=22.79kN ⑵ 立杆底托验算

立杆底托验算： N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：N＝22.79kN 底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN; 得：22.79KN＜40KN 立杆底托符合要求。 ⑶ 立杆地基承载力验算

地基薄弱地段分层换填碎石土1.5m厚，使压实度达到94％以上后，浇筑20cm厚C20砼垫层。根据经验及试验，地基承载力达到[fk]= 200～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。

fk为地基承载力标准值；

60(90)cm60(90）cm试验锤击数 3 5 145 7 190 9 235 11 280 13 325 15 370 17 435 19 515 21 600 23 680 fk(Kpa) 105 经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。基础处理时填碎石土，并用压路机压实后检测。

将混凝土作为刚性结构，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:

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F＝a×b×q＝ a×b×q0＝ 1.0×1.0×63.3=63.3kN

则，F＝63.3kpa＜[fk]=1.0×235Kpa 立杆地基承载力验算：

N≤K·fAdk

式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；

Ad——为立杆底托面积Ad=15cm×15cm=225cm2；

按照最不利荷载考虑，立杆底托下砼基础承载力：

N63.3??2813KPa＜Ad0.0225?f＝?5800KPa，底托下砼基础承载力满足要求。

cd底托坐落在20cm厚砼层上，按照力传递面积计算：

2A?(2?0.2?tg45??0.15）?0.3025m2

按照最不利荷载考虑：

N63.3KN?209KPa≤K·=[fk]=1.0×235KPa （K调整系数；混凝土基础系数20.3025mA为1.0）

经过地基处理后，可以满足要求。 4.3 门洞支架检算

本桥施工方案中跨中的门式通道采取钢管柱和工字钢平台支架体系，采用直径500mm×10mm钢管柱，间距3m，高度6m。立柱上铺设I45a工字钢横向分配梁，横向分配梁上铺设I45a工字钢纵梁（横桥向间距0.6m），平台上如前搭设满堂扣件式钢管支架。

梁体及钢管柱上构件自重荷载：

梁体自重荷载：1146.4×26/100×6/66=27.09KN/m2(6m梁段重量平均至底板，底板按宽度按11m计)

工字钢上方4米高碗扣支架自重荷载：739.52/25×6/10×4/66=0.92KN/m2（见支架抗倾覆计算）

工字钢纵梁：29×7×0.8/66=0.65KN/m2 工字钢横向分配梁：17×2×0.8/66=0.41KN/m2

4.3.1 I45a工字钢横向分配梁强度及刚度验算

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① 工字钢强度验算

验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于安全）。

A、工字钢间距计算 q＝（27.09+0.92）×17＝476.17kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×476.17×62＝2142.76kN·m

查《桥涵计算手册》得I45a :Ix=32241cm4

Wx=1432.9cm3

则：

n= M/( 2W×［δw］)=2142.76/(0.0014329×145000×0.9)=11.5(取整数n＝12根)

d＝B/n=17/12=1.4m

注：0.9为安全提高系数。

经计算，工字钢间距小于0.68m均可满足要求，实际施工时为工字钢按间距d取0.6m，则n＝17/0.6＝28.3（取29根）。 B、工字钢强度检算 单位长度上的荷载为：

q＝（27.09+0.92）×0.6=16.81kN/m

q?l216.81?62??75.65KN?m 跨中最大弯距为：Mmax=88工字钢受力简图q(KN/m)6.0mIX32241=22.5cm ?S1432.9支点处最大剪力设计值：Vmax=初选截面：

所需要的截面抵抗矩为：

q?l16.81?6??50.43KN 22 44

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W=

Mmax75.65KN?m??0.52?10?3m3?520cm3 32[?w]145?10KN/mI45a自重为0.8KN/m(查桥涵手册)

q?l20.8?62??3.6KN?m I45b自重产生弯距为：M=88总弯距Mx=75.65+3.6=79.25KN·m 弯距正应力为??Mx79.25??55.31Mpa?1.3?145Mpa?188Mpa（临时结构，Wx1.4329取1.3的容许应力增加值）

支点处剪力为：Qx=50.43+0.8×3=52.83KN

?为腹板板厚度?=13.5mm ?

max=

Q?Sx52.83??17.4Mpa<1.3×85 Mpa=110.5MPa(1.3为容许Ix??0.225?0.0135应力增大值)

② 工字钢跨中挠度验算：

I45a单位长度上的荷载标准值为：q=16.81+0.8=17.61KN/m

5q?l45?17.61?646f???0.0044m??0.01m

384?E?Ix384?210000000?0.00032241600I45a刚度满足要求，所以采用I45a。 4.3.2 钢管柱顶I45a工字横向分配梁

单边工字钢荷载为门洞范围上部荷载的50%，钢管柱间距3.0m，

按照简支梁进行计算（L=3.0 m）：

q＝（27.09+0.92+0.65+0.41）×66/2/17×3＝169.29kN 最大弯矩：M?弯曲应力：

121ql??169.29?32?190.45KN?m 88??M190.45??132.91MPa，截面抗拉抗压抗弯强度设计值[?]?215MPa， WX1.4329??[?]?215MPa，满足规范要求。

挠度计算：

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