宽带钢热连轧机选型配置与板形控制(2)

热轧支持辊的服役周期一般为2~3周,甚至可

5持辊辊形测量数据[7]表明:由于热轧支持辊与工作辊接触宽度不到20mm,在冷却水作用下,支持辊不存在明显温差,热辊形可忽略不计;而热轧采用常规支持辊,普遍存在磨损不均匀现象,自上游到下游机架辊形自保持性变差,造成服役前后辊形变化显著相异,直接影响带钢板形控制的稳定性。冷轧带钢生产中应用VC和DSR等板形控制技术通过改变支持辊辊体内轴向压力分布可补偿支持辊辊形变化,但由于热轧磨损过于严重而难以采用;国内自主开发的变接触支持辊VCR采用特殊设计的支持辊辊廓曲线,较为理想地解决了磨损定量控制问题,基本实现了磨损沿辊身全长均匀化,辊形变化特征明显改善

[7]

,而且采用VCR后可明显增强弯辊力板

[3]

形调节效率和调节范围,该技术已应用于武钢1700热连轧机和2800中板轧机。3.3 热连轧机选型配置

前述多种机型同时并存和相互竞争,既表明板形控制技术是当前国际上研究开发的前沿和热点,也表明此项技术仍是一项处于发展中的技术,尚未达到成熟稳定的地步。各家机型在技术性能上各有长短,必须进行合理选择与配置,并能结合实际进行自主开发。

鉴于带钢板形质量要求日趋严苛,为了满足现,,

钢热连轧机组推荐采用的选型配置为:热轧上游机架应采用CVC、PC等凸度控制能力较强的轧机机型,下游机架宜采用WRS等长行程窜辊型轧机,机型以均匀轧辊磨损并能结合自主开发的ASR等辊形实现日益重视的边部板形控制,全机组均可采用强力弯辊和VCR变接触轧制技术提高机组板形控制能力。

目前国内引进的热连轧机组7机架大都采用单一机型,由于热轧上游与下游机架应分别满足不同控制特性要求,因此全机组采用单一机型做法非常不妥。实际上该思想已在国内外最近新建或改造热连轧机得到体现,如新近投产的蒂森-克虏伯薄板坯连铸连轧机组即在上游机架采用CVC机型而在下游机架采用长行程窜辊机型;国内最近投产的武钢2250热连轧机上游机架采用CVC机型而下游机架采用CVCplus机型,即采用平辊可实现长行程窜辊、采用CVC辊形实现连续变凸度,生产实践中下游多采用长行程窜辊。最近完成改造的太钢1549热连轧机原有F1~F6机架,新增了F0机架,下游机架采用了工作辊长行程窜辊。以上各机组全机架均采用了强力弯辊。

需要强调的是,机型配置完善程度实质上是板形控制调节手段完善程度。就轧机控制而言,足够窜辊行程加上辊形自主开发,能成为便于在生产中实现以满足控制、调节需求的一种强有力手段,它能为因应今后生产中将会出现的各种新要求(例如当前尚不突出但将日趋严苛的对带钢边部控制的要求)和技术进步的需要,留下宝贵应对处理和技术开发空间。

中长期难以解脱的制约因素。板形控制技术目前仍是一项处于发展中的关键技术,尚未达到成熟稳定的地步,各家机型在技术性能上各有长短,必须在热连轧机上游和下游机架分别进行合理选择与配置,并能结合实际进行自主开发,以增强机组综合板形控制能力。

参考文献:

[1] 曹建国,张 杰,陈先霖,等.宽带钢冷连轧机选型配置[J].北

京科技大学学报,2003,25(S3):109-112.(CAOJian-guo,ZHANGJie,CHENXian-lin,etal..SelectionofMillTypeConfigurationforProfileandFlatnessControlofTandemColdRollingMill[J].JournalofUniversityofScienceandTechnolo-gyBeijing,2003,25(S3):109-112.)

[2] MyllykoskiP,NylanderJ.TheEffectsofHotStripCrownon

theShapeofColdRolledStrip[J].ScandinavianJournalofMetallurgy,1996,(25):122-127.

[3] CAOJian-guo,ZHANGJie,CHENXian-lin,etal..Controlof

RollContourforStripProfileandFlatnessinHotRolling[A].44thMechanicalWorkingandSteelProcessingConferencePro-ceeding[C].Orlando:DavidL.Kanagy,2002.1001-1010.[4] 陈先霖,张 杰,张清东,等.宽带钢热连轧机板形控制系统的

开发[J].钢铁,2000,35(7):28-33.(CHENXian-lin,ZHANGJie,ZHANGQing-dong,etal..DevelopmentinProfileandFlatnessSystemofHotStripMills[J].IronandSteel,2000,35(7):28-33.)

[5] ZhangXM,JiangZY,TieuAK,etal..NumericalModelling

oftheThermalDeformationofCVCRollinHotStripRolling[J].JournalofMaterialsProcessingTechnology,2002,(130,131):219-223.

[6] 陈连生,黄传清,连家创.2050热连轧精轧机组PFC磨损预报

与实测的对比分析[J].钢铁研究,2000,28(1):24-27.(CHENLian-sheng,HUANGChuan-qing,para-tiveAnalysisonPredictedandMeasuredWearingsofPFCatFininshingRollingTrainof2050HotRollingMill[J].Re-searchonIronandSteel,2000,28(1):24-27.)

[7] 曹建国,陈先霖,张清东,等.宽带钢热轧机轧辊磨损与辊形评

价[J].北京科技大学学报,1999,21(2):188-190,194.(CAOJian-guo,CHENXian-lin,ZHANGQing-dong,etal..RollWearPatternandAppraisalofRollContourinHotWideStripMill[J].JournalofUniversityofScienceandTechnologyBe-ijing,1999,21(2):188-190,194.)

4 结论

对宽带钢热连轧机而言,机型上游和下游机架应分别满足不同的控制特性要求:上游机架是实现

带钢凸度控制的关键,下游机架是实现带钢平坦度和边部减薄控制的关键。而轧辊服役周期内磨损、热胀等引起的工作辊和支持辊辊形变化是决定轧机机型控制性能的重要条件。机型配置不当,特别是全机组采用不当单一机型配置,将成为投产后生产