沙河中学防治项目后111 - 图文(3)

313.25-320.5m。

该边坡脚表面出露第四系残坡积松散土层，场平开挖后南北两侧揭露粉砂质泥岩，中段粉砂质泥岩埋深0-1.55m，为粉砂质泥岩。

该边坡破坏主要影响坡上学生公寓区设施及坡下篮球场的安全，破坏结果很严重，边坡安全等级为一级。

2.1.4边坡4（编号：BP4）

边坡4（编号：BP4）位于拟建场地北部篮球场东侧，属填土边坡，边坡内侧填土段现地面坡度为达20°-25°。

坡长115m，坡高7.0-10.75m，坡面面积约885m2。边坡走向为180°，边坡高度为南北段低中段高。边坡顶面高程313.25-320.5m，坡脚地面高程313.25-317.5m。

该边坡脚表面出露第四系残坡积松散土层，场平开挖后南侧揭露粉砂质泥岩，中北段粉砂质泥岩埋深0-3.30m 。

该边坡破坏主要影响坡上篮球场的安全，破坏结果严重，边坡安全等级为二级。

2.2岩石物理力学性质指标统计分析

湖南省湘西工程勘察院在重庆市万州区沙河中学教学楼和篮球场岩土工程勘察过程中，在中风化层基岩中采集粉砂质泥岩岩样6组。试验成果汇总与统计分析分别列于表2。

据上述勘察报告，粉砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值为4.94Mpa，饱和单轴抗压强度标准值为2.79Mpa，属极软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级属于Ⅴ类。

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表2：中等风化粉砂质泥岩试验成果统计表

岩样编号 天然抗压（MPa） 饱和抗压（MPa） 抗 剪 强 度 指 标 内聚力(Mpa) 1.20 0.95 1.12 3 1.20 0.95 1.09 26.10 32.21 3 33.42 26.10 30.58 内摩擦角(°) 33.42 抗拉强度(Mpa) 0.35 0.39 0.36 0.26 0.29 0.30 0.31 0.35 0.36 9 0.39 0.26 0.3 0.04 0.127 0.92 0.30 ZY1-1 ZY6-1 ZY7-1 ZY9-1 ZY12-1 ZY14-1 样本数n 大值 范围值 小值 平均值（MPa） 标准差（MPa） 变异系数 统计修正系数 标准值（MPa） 软化系数 统计计算公式： 4.5 2.4 6.2 3.7 5.8 3.5 6.3 3.6 6.4 4.0 5.8 3.3 4.7 2.5 3.9 2.1 5.3 3.2 5.2 2.9 4.7 2.8 5.5 3.1 12 12 6.4 4.0 3.9 2.1 5.4 3.1 0.79 0.57 0.147 0.185 0.92 0.90 4.94 2.79 0.56 ?f变异系数：?? ?m统计修正系为：δ=1?(1.7044.678?2)? nn式中：φi为某个试验指标平均值；n为参与统计数据的个数； 12

3边坡稳定性分析与评价

3.1边坡稳定性分析

3.1.1已发生的变形破坏情况

根据野外现场调查和前人钻探查明，拟建场地地层结构简单，岩层内不存在断层破碎带、洞穴、软弱夹层；松散土层厚度较薄，未发现土层滑坡、泥石流、崩塌等不良地质现象及地质灾害。

3.1.2边坡变形破坏模式分析

BP1边坡：为填土边坡，其坡高一般在8.0m以上，属高边坡，并且其坡后原始地面坡角及土岩界面均较陡，因此预测边坡形成后填土可能沿现状地面及土岩界面呈近直线型滑移，沿也可能在填土内部形成圆弧型剪出破坏。

BP2边坡：为填土边坡，其坡高一般在8.0m以上，属高边坡，并且其坡后原始地面坡角及土岩界面较陡，因此预测边坡形成后填土可能沿现状地面及土岩界面呈近直线型滑移，也可能在填土内部形成圆弧型剪出破坏。

BP3边坡：为填土边坡，其坡高一般在8.0m以上，属高边坡，并且其坡后原始地面坡角及土岩界面较陡，因此预测边坡形成后填土可能沿现状地面及土岩界面呈近直线型滑移，也可能在填土内部形成圆弧型剪出破坏。

BP4边坡：为填土边坡，其坡高一般在8.0m以上，属高边坡，并且其坡后原始地面坡角及土岩界面较陡，因此预测边坡形成后填土可能沿现状地面及土岩界面呈近直线型滑移，也可能在填土内部形成圆弧型剪出破坏。

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3.1.3边坡稳定性分析评价 （1）计算模型

据高切坡结构分析，高切坡可能沿软弱带整体滑移，发生折线滑动，故采用《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中推荐的以极限平衡理论为依据的折线形滑面条分法和传递系数法来计算滑坡的稳定系数，计算公式为：

?n?1n?1(Ri??j)?RnFj?is?i?1?n?1n?1(Ti)?Tni?1??jj?iψi=cos（θi -θi+1）-sin（θi -θi+1）tanφi＋1 Ri=｛Wi cosθi +Pwisin（αi -θi）｝tanφi+ciLi Ti=Wisinθi +Pwi cos（αi -θi） 式中： Fs—稳定系数；

ψi—第i块段的剩余下滑力传递至第i+1块段时的传递系数。Ri—作用于第i块段的抗滑力（kN/m）；

Ti—作用于第i块段滑动面上的滑动分力（kN/m）； Wi—第i块段自重与建筑等地面荷载之和（kN/m）；

θi—第i块段滑面倾角（°）；

αi—第i块段地下水流线平均倾角（°）； φi—第i块段的内摩擦角（°）；

ci—第i块段的粘聚力（kPa）； Li—第i块段滑面长度（m）；

Pwi—第i块段单位宽度的渗透压力（kN/m）。

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（2）计算剖面及工况

本次稳定性计算选取1-1、5-5剖面作为计算剖面（图1），分别将土岩接触界面和填土地面作为潜在塌滑面，计算工况考虑天然状态（考虑变形体自重）和暴雨状态（考虑变形体自重+暴雨）两种工况。

（3）参数选取

原有勘察报告在进行人工填土边坡稳定性计算时，通过当地具体情况确定计算参数如下：

潜在滑移面综合内摩擦角为：天然 20 KN/m，饱和 18 KN/m， 滑体重度为：天然 19.5 kN/m3 饱和 20.5 kN/m3； 本次勘察稳定性计算时沿用该勘察报告的有关稳定计算的参数。 现场实验及附近资料确定潜在滑动面（土岩接触面）抗剪强度指标为：

天然抗剪强度指标为：C=38 KN/m，?=7°。 （3）计算结果

按照上述计算公式、计算工况和参数选取原则，计算的填土坡形成后边坡稳定性见表3～表4。

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